Евгений240,Только б учесть ТКР меди, которой обмотка намотана. КБГ-И корпус, не менее "радиофарфор". Вопрос, как на него намотать?Коэфф теплового расширения 6 х 10в минус 6 степени. Примерно соответствует радиофарфору.
Евгений240,Только б учесть ТКР меди, которой обмотка намотана. КБГ-И корпус, не менее "радиофарфор". Вопрос, как на него намотать?Коэфф теплового расширения 6 х 10в минус 6 степени. Примерно соответствует радиофарфору.
Спасибо от UR5VFT
sgk,
Какова сумарная емкость конденсаторов контура и их ТКЕ ?Сообщение от sgk
Скрытый текст
The general principle for creating a high-stability VFO is to use components with minimal temperature coefficients in circuits that are as insensitive as possible to changes in components’ secondary characteristics. Even after careful minimization of the causes of temperature sensitivity, further improvement can still be desirable. The traditional method was to split one of the capacitors in the tank so that it could be apportioned between low-temperature-coefficient parts and parts with deliberate temperature dependency. Only a limited number of different, controlled temperature coefficients are available, so the proportioning between low coefficient and controlled coefficient parts was varied to “dilute” the temperature sensitivity of a part more sensitive than needed. This was a tedious process, involving much trial and error, an undertaking made more complicated by the difficulty of arranging means of heating and cooling the unit being compensated. (Hayward described such a means in December 1993 QST.) As commercial and military equipment have been based on frequency synthesizers for some time, supplies of capacitors with controlled temperature sensitivity are drying up. An alternative approach is needed.
A temperature-compensated crystal oscillator (TCXO) is an improved-stability version of a crystal oscillator, that is used widely in industry. Instead of using controlled-temperature coefficient-capacitors, most TCXOs use a network of thermistors and normal resistors to control the bias of a tuning diode. Manufacturers measure the temperature vs frequency characteristic of sample oscillators, and use a computer program to calculate the optimum normal resistor values for production. This can reliably achieve at least a tenfold improvement in stability. We are not interested in mass manufacture, but the idea of a thermistor tuning a varactor is worth stealing. The parts involved are likely to be available for a long time.
Browsing through component suppliers’ catalogs shows ready availability of 4.5- to 5-kW-bead thermistors intended for temperature-compensation purposes, at less than a dollar each. Fig 14.18 shows a circuit based on these. Commonly available thermistors have negative temperature coefficients, so as temperature rises, the voltage at the counterclockwise (ccw) end of R8 increases, while that at the clockwise (cw) end drops. Somewhere near the center, there is no change. Increasing the voltage on the tuning diode decreases its capacitance, so settings toward R8’s ccw end simulate a negative-temperature-coefficient capacitor; toward its clockwise end, a positive-temperature-coefficient part. Choose R1 to pass 8.5 mA from whatever supply voltage is available to the 6.2-V reference diode, D1. The 1N821A/1N829A-family diode used has a very low temperature coefficient and needs 7.5 mA bias for best performance; the bridge takes 1 mA. R7 and R8 should be good-quality multiturn trimmers. D2 and C1 are best determined via trial and error; practical components aren’t known well enough to rely on analytical models. Choose the least capacitance that provides enough compensation range. This reduces the noise added to the oscillator. (It is possible, though tedious, to solve for the differential varactor voltage with respect to R2 and R5, via differential calculus and circuit theory. The equations in Hayward’s 1993 article can then be modified to accommodate the additional capacitors formed by D2 and C1.) Use a single ground point near D2 to reduce the influence of ground currents from other circuits. Use good-quality metal-film components for the circuit’s fixed resistors.
The circuit requires two adjustments, one at each of two different temperatures, and achieving them requires a stable frequency counter that can be kept far enough from the radio so that the radio, not the counter, is subjected to the temperature extremes. (Using a receiver to listen to the oscillator under test can speed the adjustments.) After connecting the counter to the oscillator to be corrected, run the radio containing the oscillator and compensator in a room-temperature, draft-free environment until the oscillator’s frequency reaches its stable operating temperature rise over ambient. Lock its tuning, if possible. Adjust R7 to balance the bridge. This causes a drop of 0 V across R8, a condition you can reach by winding R8 back and forth across its range while slowly adjusting R7. When the bridge is balanced and 0 V appears across R8, adjusting R8 causes no frequency shift. When you’ve found this R7 setting, leave it there, set R8 is to the exact center of its range and record the oscillator frequency.
Run the radio in a hot environment and allow its frequency to stabilize. Adjust R8 to restore the frequency to the recorded value. The sensitivity of the oscillator to temperature should now be significantly reduced between the temperatures at which you performed the adjustments. You will also have somewhat improved the oscillator’s stability outside this range.
For best results with any temperature-compensation scheme, it’s important to group all the oscillator and compensator components in the same box, avoiding differences in airflow over components. A good oscillator should not dissipate much power, so it’s feasible, even advisable, to mount all of the oscillator components in an unventilated box. In the real world, temperatures change, and if the components being compensated and the components doing the compensating have different thermal time constants, a change in temperature can cause a temporary change in frequency until the slower components have caught up. One cure for this is to build the oscillator in a thick-walled metal box that’s slow to heat or cool, and so dominates and reduces the possible rate of change of temperature of the circuits inside. This is sometimes called a cold oven.
Fig 14.18 — Oscillator temperature compensation has become more difficult because of the scarcity of negative-temperature-coefficient diodes. This circuit, by GM4ZNX, uses a bridge containing two identical thermistors to steer a tuning diode for drift correction. The 6.2-V Zener diode used (a 1N821A or 1N829A) is a temperature-compensated part; just any 6.2-V Zener will not do.
Последний раз редактировалось sgk; 13.11.2019 в 02:24. Причина: Язык форума
lz4ge, Так это понятно, как "подбор" термокомпенсации можно "настройкой" подменить, только всю схему тоже в термостате надо держать. Я уже упоминал об ГДРских любителях, которые добивались на сотне МГЦ стабильности сотни Гц, в ГПД, но для единичных экземпляров. Для прецезионных опорных генераторов совсем другая задача.
Ну на счет "обычности" не знаю. Давно использую от одного куска рву по немногу, на тканевой основе, зерно примерно 260- 320, коричневого цвета. Не без труда, но глазурь с трубок от КБГ-И отгрызает...
UR5ZQV,
Зачем термокомпенсация ? И так на макете стабильность отличная.
А если открыть форточку ?
У меня приемлемая стабильность получается до 5...8 Мгц.
Этт, для стабильных, КОМНАТНЫХ условий (20гр).
А если условия +/- 10гр., без термокомпенсации не получается.
Я до сих пор вспоминаю, как у меня в ГПД на КТ 315, частота уходила, когда открывал шторы.
Оказалась, что пластик корпуса транзистора, пропускает какие то составляющие света и транзистор хоть немного, но меняет параметры.
Соответственно и частота меняется.
А без термокомпенсации не обойтись.
Любой аппарат греется. Сегодняшние поменьше, а старые, особенно с ламповым выходом, побольше.
А дело это ой какое муторное и долгое.
ГПД к Лаповку помнится настраивал недели три.
Это при полном понимании того как это надо делать.
В контуре трубочный конденсатор голубого или светло синего цвета, 47 пФ и производства КНР 20 пф или 24 пФ в компаунде жёлтого цвета. Емкость подстроечного конденсатора примерно 10 пФ.
Сейчас в макете лампа 6С52Н. Температура поднималась до 29 гр. Цельсия и установилась на уровне 27-28 градусов за 14 часов работы.
sgk,
У меня тогда опять вопрос. Откуда такая прекрасная стабильность вашего ГПД на макете ?
Если вы все померяли корректно и и озвучили достоверно ,то можете смело оформлять "патент на изобретение".
Бо ни в одном японском трансивере с использованием ГПД, нет такой прекрасной стабильности. У меня лично в руках три японских ГПД от ФТ-107,101 ЗД. Ни один даже в подметки не годится.
"синего цвета" Это М47 ,скорее всего. Вот и прикиньте.
У вас уход частоты в интервале 10 градусов 160гц.
Конденсатор -47ppm. это 4.7 на 10 в минус пятой. В интервале 10- градусов ,это 4.7 на 10 в минус 4 степени.Умножте на 47 ПФ. и получим реальное значение изменения емкости в контуре при вашем эксперементе.
Поэтому еще раз вопрос. Частота этого ГПД на макете делилась ?
Эту тему просматривают: 1 (пользователей: 0 , гостей: 1)
Ваши права
