Последний раз редактировалось DARKSTAR; 11.07.2020 в 18:08.
Даже чуть выше. Поставьте на выходе размах пик/пик 120 В. Но ориентируясь не по осциллографу, а по обычному пиковому вольтметру на выходе. Ну и желательно после ФНЧ. По моему, у вас и при 25 ваттах РЕР вторая гармошка не слишком хорошо подавлена. Здесь уже разброс между транзисторами важен. А такой разброс напряжений для установки начального тока, даже у ИРФ, я встречал у транзисторов не только разных партий, но и разных производителей. У купленных у одного продавца, такого даже рядом никогда не было. ВЫ бы те что есть немного порассортровали. Хотя бы по двум точкам. 0,1 А, это вблизи тока покоя. И примерно 1,5 А. При этом токе транзистор уже выходит на линейную крутизну. Ну и имея значение напряжений на затворах для этих двух точек на АЧХ, уже можно отбирать транзисторы и в пары, и в четвёрки...
Перемотал выходной транс на 1+1/4
Ну не мог я этого не попробовать!
Несущая при токе 5,36 А:
(те же 2 В/дел + щуп 1:10)
50 ватт?
Двухтоновый сигнал при токе 3,13 А:
Тут уже греется трансформатор, поэтому вернул дроссель (я его снимал ненадолго).
В ограничении при 4 А:
Думаю, теперь можно заняться ФНЧ.
Последний раз редактировалось DARKSTAR; 11.07.2020 в 19:41.
RK4CI,Этот "товарисчь" как раз печется, чтоб драйвер в реж. А не залазил в насыщение или отсечку.товарищ приверженец построения УМ "а бы б работал".
DARKSTAR, Не надо в Тр1 ничего "доматывать , перематывать", просто нагрузите его в первичной или вторичной обмотки двухватным резистором 75 Ом, чтоб входное РА почти не влияло на режим драйвера.
Добавлено через 43 минут(ы):
DARKSTAR,Теперь умножте это на 300 Ом входа РА (не говоря о 1200), получите насыщение и отсечку в реж. А драйвера.амплитуда первой гармоники тока стока 1*0,5= 0,5 А.
Это выше моего понимания. Может Ваш замечательный прибор измеряет импеданс входной емкости на ГГц ?Входное сопротивление всего 6 Ом.
Последний раз редактировалось UR5ZQV; 11.07.2020 в 21:06.
Спасибо от DARKSTAR
А вы проверьте в каком нибудь моделировщике. И не с 10 омами в стоке, а хотя бы при 100. 0,2 В на затворе, вызовут импульс тока 0,2 А. На нагрузке 100 ом амплитуда напряжения на стоке 20 В. Со стока в цепь затвора резистор ООС 750 ом. В цепь затвора, на котором напряжение близко к 0 потечёт ток под 30 мА. Это при изменении напряжения на затворе всего 0,2 В. Нетрудно посчитать, что такой перепад напряжения, при токе под 30 мА, будет именно на нагрузке чуть более 6 ом. При увеличении крутизны транзистора, или при увеличении номинала нагрузки, входное сопротивление станет ещё ниже. Конечно когда нагрузка в стоке порядка 5 ом, входное сопротивление будет в десятки раз ниже, конечно при том же сопротивлении в цепи ООС. Поэтому для обеспечения хорошей линейности номиналы резисторов цепи ООС желательно взять пониже. Например в схеме из сообщения 90, при той же нагрузке в цепи стоков, и при паре транзисторов в плече, крутизна которых под 3 А/В, резистора в цепи ООС равны 330 омам. При одном транзисторе в плече, их желательно взять ещё ниже.
Спасибо от DARKSTAR
Конечно. Там что бы 50 ом входного на вторичной обмотке получит, придётся резисторы ООС ом по 200 поставить.
А в десяток раз ниже 5-6 ом, может только в схеме с ОЗ получиться. На мощностях около 10 ватт, это вполне реально. И КУ вполне приемлемым получается. Но используется такое решение крайне редко.
RK4CI, Я всегда учитываю параллельную ООС во входном сопр., и "совет" поставить в ООС резистор 200...240 Ом, давал выше. По любому 6 Ом, вх. никак не получается.
Эту тему просматривают: 1 (пользователей: 0 , гостей: 1)